ostaco

تعدادی لوله متصل بهم که از آنها برای انتقال سیالات برای مثال گاز یا مایع و.. لوله کشی می‌گویند. اتصال تعدادی لوله برای انتقال سیالات را لوله کشی یا piping میگویند. در سیستم‌های لوله کشی، متریال هایی مانند پلاستیک،چدن، آلومینیوم، به کار رفته است. شیرالات و اتصالات قطعه های دیگری نیز هستند که در سیستم لوله کشی در اصفهان به‌کار می‌روند. کار این قطعه ها کنترل دبی سیال، باز و بسته کردن مسیر عبور سیال، اندازه گیری فشار سیال و… است. مهندسان سیستم لوله کشی را در نقشه هایی به نام (p&IDs) طراحی می‌کنند. شغل لوله کشی یا خدمات تاسیساتی یکی در نظر گرفته شده است اما امکان دارد این دو کار باهم تفاوت های جزئی داشته باشند.

ابزارهای مهم لوله کشی در اصفهان شامل آچار، گیره، لوله‌بر، برقوزن، حدیده و قلاویز می‌شوند. خود آچارها نیز انواع مختلفی دارند. آچار لوله گیر، آچار شلاقی، آچار زنجیری، انبر دستی قفلی، آچار تسمه‌ای و آچارفرانسه از پرکاربردترین انواع آچارها در لوله‌کشی هستند.

اگر شما یک لوله کش باشید درآمد شما بسته به سطح کار شما متغیر میباشد. درواقع شغل لوله کشی  و همچنین شغل تاسیسات در دو سطح تعمیرات لوله و تاسیسات در ساختمان ها انجام می‌شود. همانطور که در مقاله های قبل گفتیم بعضی لوله کش ها انتخاب می‌کنند که در کنار تاسیسات تخصص داشته باشند. بعضی از لوله کش ها هم در کنار تعمیرات تخصص پیدا می‌کنند.  قابل ذکر است که بعضی از این اشخاص هردو کار را باهم آموزش دیده و خدمات ارائه میدهند.

به‌طور کلی کار تعمیراتی درآمد بیشتری دارد نسبت به تاسیسات ساختمان دارد. البته اگر به‌ صورت دائم برای شخص لوله کش کارهای تعمیراتی وجود داشته باشد. درواقع کار تاسیسات برای پیمانکارها و پروژه های بزرگ درآمد دارد. دربین انواع کارهای گفته شده، می‌توان گفت که لوله کشی گاز درآمد بیشتری نسبت به بقیه حوزه های لوله کشی در اصفهان دارد.

 در هر ساختمان، چندین نوع از لوله‌ها در لوله کشی ساختمان، تعبیه می‌شود. پیاده‌سازی و اجرای اصولی لوله کشی ساختمان، یکی اصل مهم و ضروری ساختمان سازی است. برای لوله کشی در اصفهان می توانید از اپلیکیشن اوستاکوکمک بگیرید. لوله کشی غیراصولی در ساختمان، باعث ایجاد نشتی و خسارت‌های متعددی به ساختمان می‌شود.قیمت لوله بازکنیبسته به نوع و جنس لوله‌ مورد استفاده متفاوت است.

سیستم‌های لوله کشی، به اهداف متفاوتی تعبیه می‌شوند. برای مثال برای جا به جایی مایعات، آب سرد و گرم و گاز استفاده می‌شوند. لوله‌های مورد استفاده لوله کشی در اصفهان، عموما فلزی و یا غیرفلزی هستند. لوله کشی ساختمان باید در برابر وضعیت محیطی و تغییرات و تعمیرات از مقاومت خوبی برخوردار باشد. لوله های ساختمان بسته به کاربرد لوله‌ها، می‌توانند فلزی، پلاستیکی یا مسی نیز باشند.

۸ نوع لوله برای لوله کشی‌های ساختمان وجود دارد، لوله‌های گالوانیزه، لوله‌های چدنی، لوله‌های پی وی سی، لوله پلی اتیلن، لوله‌ های پلی پروپیلن (لوله سبز)، لوله های چند لایه (سوپرپایپ)، لوله‌های PE، لوله‌های PB

لوله‌های چدنی، قیمت مناسب و مقاومت خیلی خوبی دارند. این لوله‌ها فرسودگی کم، اما روند اتصال سخت و زمان‌بری دارند. قیمت لوله بازکنی برای لوله‌های آهنی، مناسب‌تر از لوله‌های چدنی است. از معایب این لوله‌ها می‌توان به سنگین بودن و وزن بالا، قابلیت تحمل فشار کم اشاره کرد. همچین این لوله‌ها مادگی و لبه‌های قیطانی ندارند و به دلیل اثر مواد شیمیایی روی آن‌ها، زنگ زدگی بسیاری دارند.ostako استفاده از لوله‌های چدنی را برای لوله کشی در اصفهان پیشنهاد نمی‌کند. چون امروزه لوله‌های جدیدتر با جنس بهتر و روند اتصال راحت‌تری وارد بازار شده است.

لوله‌های سوپرپایپ، ۵ لایه هستند و برعکس بقیه لوله‌ها که یک جنس دارند، از ۳ جنس متفاوت تشکیل شده است. از مدرن‌ترین لوله‌های موجود در بازاراند و امروزه بسیارپرکاربرد هستند. هنگام لوله کشی ساختمان، حتما در انتخاب لوله دقت لازم را به خرج دهید.

 لوله بازکنی در اصفهان لوله بازکنی با فنر در اصفهان

لوله بازکنی در اصفهان

لوله بازکنی در اصفهان

در سیستم های لوله کشی واقعی، ما باید بارهای اولیه تحت کنترل نیرو را از هم جدا کنیم، به عنوان مثال. وزن یک تیر، و بارهای کنترل شده با جابجایی،بارها، با این حال، با جابجایی های محلی کاهش نمی یابد. آنها به مقدار اولیه خود در سیستم شناسایی شده نیز عمل می کننددر لوله های مستقیم می توان تنش های ناشی از فشار و خمش را با روش های ابتدایی تئوری الاستیسیته محاسبه کرد. در خم ها، توزیع تنش را همانطور که در شکل 5 نشان داده شده است مشاهده می کنیم. فقط در بارگذاری فشار (شکل 5a) خم تمایل به صاف شدن دارد. تنش‌های محیطی در لوله‌های داخلی در مقایسه با تنش حلقه‌ای در لوله مستقیم بزرگ‌تر می‌شوند، زیرا ناحیه کمتری برای حمل نیروی ناشی از فشار وجود دارد. در اکسترادوها ما تنش ها را کمتر می کنیم، زیرا مساحت بیشتری در دسترس است.بارگذاری خم با یک لحظه بسته شدن (شکل 5b) باعث ایجاد تنش های خمشی با جهت محیطی بر روی ضخامت دیوار می شود. این خمش از بیضی شدن خم به صورت مقطعی ناشی می شود.یون. هنگامی که در یک لحظه بسته شدن بارگذاری می شود، بخش به ¯atter تبدیل می شود. در صورت وجود جابجایی های زیاد، ظرفیت باربری با کاهش ممان اینرسی قسمت تحت تأثیر کاهش می یابد. به دلیل این بیضی‌شدن، ممان‌های حدی خم‌ها نسبت به لوله‌های مستقیم کوچک‌تر است.کاهش سفتی خم ها در تحلیل تنش سیستم های لوله کشی با جایگزینی سختی خمشی لوله مستقیم با سختی کاهش یافته در نظر گرفته می شود. این سختی کاهش یافته ممکن است به عنوان طول لوله معادل نیز در نظر گرفته شود. این طول لوله معادل با طول یک قطعه لوله مستقیم به دست می آید که سفتی خمشی مشابه خم مورد نظر دارد. در آنالیز تنش الاستیک، گشتاور اینرسی مقطع خم را با ضریب خم و طول لوله کاهش می دهیم. عامل قابلیت پذیری ارائه شده در کدهای مختلف برای رسیدگی به سفتی کاهش یافته خم ها عمل می کند. با این طول نسبی لوله مطابقت دارد. شکل 6 فاکتور FLX را از ASME N 319 (Diem، 1994) که به عنوان تابعی از پارامتر خمش l Rt:r2 در خمش خالص برای خمش های 45 و 90 درجه با نتایج FEM ارائه شده است، مقایسه می کند. پراکندگی در داده های FEM به دلیل تغییر ضخامت دیوار در مدل ها ایجاد می شود. این پراکندگی برای هندسه‌هایی که در سیستم‌های لوله‌کشی واقعی به آنها نگاه می‌کنیم، اهمیت کمی دارد، جایی که پارامتر خمش را در محدوده 1:1 B5 ± 10 قرار می‌دهیم.

لوله کشی در اصفهان لوله بازکنی اصفهان

 لوله کشی در اصفهان

 لوله کشی در اصفهان

بافر نمونه گلوله های استخراج شده از مواد شوینده و به مقدار مساوی 20 _ گرم. غشاهای سیناپسی درمان نشده با مواد شوینده سپس تحت الکتروفورز ژل 8% SDS-پلی آکریل آمید قرار گرفتند. دو ژل به صورت موازی اجرا شدند و یکی با رنگ آبی کوماسی رنگ آمیزی شد تا از بارگذاری معادل اطمینان حاصل شود، و دیگری بر روی یک غشای نیتروسلولزی Hybond-ECL، Amer-sham منتقل شد. با استفاده از سیستم Transblot Hoefer. غشاها در TBS سالین بافر Tris انکوبه شدند. حاوی 3 درصد شیر بدون چربی در دمای 4 درجه سانتیگراد به مدت 12 ساعت و لکه ها به مدت 1 ساعت با آنتی بادی اولیه 0.5-1 _grml انکوبه شدند. در TBS حاوی 0.05% Tween 20 TBST. Anti-GluR1، anti-GluR2r3، anti-NMDAR2A و anti-NMDAR2B از Upstate Biotechnology، Anti-GluR2 از Chemicon خریداری شد. آنتی سیناپتوفیزین و آنتی NMDAR1 به ترتیب از Boehringer Mannheim و Pharmingen به دست آمد. پس از شستشو با TBST، غشاها با ضد خرگوش کونژوگه پراکسیداز یا ضد IgG موش رقت 1:3000، Amersham انکوبه شدند. به مدت 1 ساعت در دمای اتاق. غشاء شسته شد و آمرشام نورتابی شیمیایی را افزایش داد. انجام شد. فیلم‌ها به‌صورت دیجیتالی در رایانه اسکن شدند و با استفاده از نرم‌افزارهای Sigmagel و Sigma plot تجزیه و تحلیل شدند. روز و به عنوان نسبت درصد نامحلول بودن بیان می شود.یرنده های NMDA در PND 1، بیان زیرواحدهای NM-DAR1 و NMDAR2B به وضوح در هر دو غشا سیناپسی تیمار نشده با مواد شوینده و تیمار شده با مواد شوینده مشاهده شد. ، به ترتیب. زیر واحد NMDAR1 و NMDAR2B سطح بیان در غشاهای سیناپسی در طول دوره پس از تولد افزایش یافت، اما هیچ تغییر رشدی قابل توجهی در نسبت درصد نامحلول هر دو زیر واحد وجود نداشت. p)0.05. شکل 1A,B .. بیان زیر واحد NMDAR2A از PND 8 مشاهده شد و نسبت نامحلول 78٪ بود. بیان NMDAR2A در غشاهای سیناپسی تا PND 22 افزایش یافت. با این حال، نسبت نامحلول زیرواحد NMDAR2A در طول دوره پس از زایمان تغییر معنی‌داری نداشت. p)0.05. شکل 1A,B .. به منظور اطمینان از اینکه سطح بالای بیان گیرنده NMDA در غشای سیناپسی استخراج شده با مواد شوینده در سنین اولیه پس از تولد یک مصنوع نیست، ما بیان رشدی سیناپتوفیزین، یک پروتئین پیش سیناپسی را بررسی کردیم. به عنوان محلول در Triton X-100 w19x، هم در غشاهای سیناپسی تصفیه نشده و هم در غشاهای سیناپسی استخراج شده با مواد شوینده شناخته شده است. سطح بالایی از بیان سیناپتوفیزین در غشاهای سیناپتیک درمان نشده با مواد شوینده در طول زندگی پس از تولد یافت شد، در حالی که هیچ بیان سیناپتوفیزینی در غشاهای سیناپسی استخراج شده با مواد شوینده در PND 1 و 8 با باندهای بسیار ضعیف در PND 15 وجود نداشت و شکل 22 1A..

لوله بازکنی دراصفهان شرکت لوله بازکنی در اصفهان

لوله بازکنی دراصفهان

لوله بازکنی دراصفهان

بارهایی که منجر به رشد سریعتر غیرمنتظره عیوب می شود، هر گونه خرابی به صورت نشت پایدار رخ می دهد و باعث پارگی بزرگ لوله نمی شود. این نشت پایدار توسط سیستم نظارت بر نشتی مدت‌ها قبل از بروز هرگونه آسیب دیگری شناسایی می‌شود (بارتولوم و همکاران، 1996).اگر LBB با احتیاط کافی اعمال شود، نباید پارگی بزرگ لوله را در نظر گرفت. به منظور بررسی LBB طول ترک بحرانی، 2ccrit، که چنین گسیختی را آغاز می کند، باید با حداکثر طول یک عیب که قابل تعمیر نخواهد بود و در بدترین حالت از طریق دیوار رشد می کند و نشتی پایدار ایجاد می کند. بنابراین محاسبه طول بحرانی ترک جزء اصلی تجزیه و تحلیل ایمنی یک سیستم لوله کشی است.در سیستم اولیه و ثانویه راکتورهای آب سبک مدرن (LWR) به ندرت لوله‌های جوش داده شده طولی با قطرهای بزرگ‌تر را انتخاب می‌کنیم. بنابراین بیشتر جوش هایی که باید ارزیابی شوند، جهت گیری محیطی دارند. با توجه به طول لوله های موجود، تنها تعداد کمی از این جوش ها قطعات لوله های مستقیم را به هم متصل می کنند، بخش عمده آن در نزدیکی خم ها، نازل ها یا قطعات T قرار دارد (مثلا StadtmuÈ ller و Sturm، 1996). بنابراین عیوب بین Seg-همانطور که در بسیاری از پروژه های تحقیقاتی مورد بررسی قرار می گیرند، لوله های مستقیم در کار عملی تجزیه و تحلیل ایمنی گیاهان واقعی استثنا هستند (شکل 1 را ببینید). برای غلبه بر این مشکل، باید در نظر می‌گرفتیم که چگونه می‌توانیم روش‌های توسعه‌یافته برای لوله‌های مستقیم را به جوش نزدیک خم‌ها ترسیم کنیم.در این مقاله ابتدا پاسخ الاستیک خم ها را مطالعه می کنیم. در مرحله دوم، ما یک سری محاسبات غیر خطی عنصر ®نیت لوله‌ها و خم‌های مشابه را ارائه می‌کنیم تا در مورد روابط شرایط بارگذاری و اندازه‌های بحرانی ترک بیاموزیم، زیرا روش‌های پذیرفته‌شده برای تعیین طول بحرانی ترک 2ccrit در جوش‌های اتصال وجود دارد. قطعات لوله های مستقیم هندسه لوله‌ها و خم‌ها با ترک‌های دیواره از طریق (ر.ک. شکل 2) نشان داده شده است: r، شعاع لوله; t، ضخامت دیوار؛ R، شعاع خمش؛ l، طول لوله متصل؛ u، زاویه خم شدن آرنج؛ الف، زاویه ترک نیم دیوار فرورفتگی. شرایط بار (ر.ک. شکل 3): p, فشار; M0، گشتاور خمشی خارجی (یا پیچشی). g0، چرخش انتهای لوله (خم شدن یا پیچش).ما بین بسته شدن (همانطور که در شکل 3 نشان داده شده است) یا لنگر خمشی باز و همچنین ممکن است ترک در داخل یا خارج خم قرار گیرد، تفاوت قائل می شویم. بارگذاری پیچشی در این مقاله در نظر گرفته نشده است.

لوله کشی در اصفهان لوله بازکنی در اصفهان

لوله کشی در اصفهان

لوله کشی در اصفهان

به عنوان ورودی بیشتر، ما به خواص مواد الاستو پلاستیک و مکانیک شکست نیاز داریم که توسط: E، مدول یانگ. n، نسبت پواسون؛ s(o)، قانون کرنش تنش الاستو پلاستیک. JI، مقاومت ترک در شروع ترک. JR، مقاومت در برابر ترک در گسترش ترک. تعیین طول ترک بحرانی از طریق جداره در جوش‌هایی که لوله‌های مستقیم را به هم متصل می‌کنند، یکی از مسائل مورد بررسی در تحلیل ایمنی سیستم‌های لوله‌کشی NPP است. جدول 1 (Bartholome و همکاران، 1996) برخی از رویکردهای مورد استفاده در کاربردهای عملی را ارائه می دهد، علاوه بر این، ما به روش JPIPE اشاره می کنیم که توسط Bartholome و همکاران بیان شده است. (1997).همه این رویکردها به اندازه‌های بحرانی ترک تقریباً یکسانی منجر می‌شوند، وقتی برای مشکلات مشابه اعمال می‌شوند، اما GE-EPRI و JPIPE علاوه بر این، تمایز بین بارگذاری با نیروی کنترل‌شده و جابجایی را امکان‌پذیر می‌سازند.این واقعیت که بیشتر جوش ها بین قطعات لوله های مستقیم قرار ندارند منجر به عدم اطمینان در تجزیه و تحلیل ایمنی می شود. برای مقابله با این مشکلات، در برخی موارد بدون هیچ استدلال معتبر، این فرض مطرح می شود که تفاوت زیادی بین جوش در لوله ها و خم های نزدیک وجود ندارد. گاهی اوقات تنش عامل توسط عاملی بزرگ می شود که باید نشان دهنده تنش افزایش یافته در خم باشد (به بخش 2.2 مراجعه کنید). از آنجایی که این بزرگ‌نمایی تنش به دلیل تنش خمشی محیطی است، که بر جوش در انتهای خم تأثیر نمی‌گذارد، این رویکرد فاقد پس‌زمینه نظری نیز هست.بنابراین ما باید بررسی می‌کردیم که آیا رابطه‌ای کلی برای مقایسه جوش‌ها در خم‌ها با جوش‌های لوله‌های مستقیم وجود دارد یا خیر. با توجه به اینکه بیشترین خمش در لوله کشی گرم حالت بسته شدن است، ما عمدتاً بر روی این نوع بارگذاری تمرکز می کنیم.ابتدا می خواهیم پاسخ الاستیک آرنج ها را مطالعه کنیم. در (Diem, 1994) خلاصه بسیار مفصلی از این موضوع ارائه می کنیم. همانطور که در Bartholome و همکاران، 1996 و در شکل 3 نشان داده شده است، بارگذاری لوله ها و خم ها ناشی از: (1) فشار است. (2) لنگرهای خمشی (و پیچشی) عملی؛ (3) جابجایی (یا چرخش) انتهای لوله. (4) وزن؛ (5) بارهای گذرا ناشی از خدمات و شرایط اضطراری (انبساط حرارتی، زلزله و غیره).شکل 4 بارگذاری چنین بخش کوتاهی از یک سیستم لوله کشی معمولی را نشان می دهد که فشار و بارهای حرارتی را متمایز می کند. ما در این مورد از یک لوله، مشابه لوله‌های خنک‌کننده اولیه (PCL) در یک راکتور آب تحت فشار (PWR) خاطرنشان می‌کنیم که تنش ناشی از انبساط حرارتی اساساً بزرگ‌تر از تنش ناشی از فشار است (یا تنش کوچک‌تر توسط وزن).

لوله کشی در اصفهان لوله کشی دراصفهان

لوله کشی در اصفهان

لوله کشی در اصفهان

در بسیاری از پروژه‌های تحقیقاتی روش‌هایی برای محاسبه ترک‌های محیطی بحرانی از طریق دیوار توسعه یافته و تأیید شده‌اند. در طول سال های گذشته، تمایز بین بارگذاری کنترل شده با نیرو و جابجایی اهمیت قابل توجهی نشان داده است. بنابراین با علاقه بیشتری به روش های تحلیلی جدید برای محاسبه طول بحرانی ترک نگاه شد. اکثر رویکردهای اعمال شده در تجزیه و تحلیل ایمنی سیستم های لوله کشی نقص در جوش اتصال قطعات لوله های مستقیم را فرض می کنند. اما تقریباً در همه موارد در نیروگاه‌های مدرن، موقعیت واقعی جوش‌ها در سیستم لوله‌کشی به درستی نشان داده نمی‌شود، زیرا در آن سیستم‌ها تنها چند جوش بخش‌هایی از لوله‌های مستقیم را به هم متصل می‌کنند. بیشتر اتصالات بین لوله‌ها و خم‌ها، خم‌هایی با انتهای کشیده، نازل‌ها یا قطعات T قرار دارند. این مقاله یک مطالعه غیرخطی المان نیت (FEM) را ارائه می‌کند که بخش مهمی از پارامترهای لوله‌کشی مربوطه سیستم اولیه و ثانویه نیروگاه‌های هسته‌ای را پوشش می‌دهد. این عیوب در جوش‌های محیطی بین لوله‌های مستقیم را با جوش‌های اتصال لوله‌ها به زانو مقایسه می‌کند. در مورد بارگذاری کنترل شده با جابجایی، به عنوان مثال. از آنجایی که به دلیل انبساط حرارتی محدود، که یکی از شدیدترین موارد بارگذاری برای اکثر جوش‌ها است، می‌توان گفت که مقادیر انتگرال J محاسبه‌شده و بنابراین طول ترک بحرانی اندازه‌ای قابل مقایسه هستند. در بارگذاری با نیروی کنترل شده، کدها به محدودیت های قوی تری برای نیروها و گشتاورهای مجاز نیاز دارند. در رژیم بارهای مجاز، ما متوجه می‌شویم که اندازه‌های بحرانی ترک در جوش‌های نزدیک به خم‌ها به‌طور قابل‌توجهی طولانی‌تر از اندازه‌های مهمی نیست که لوله‌های مستقیم را به هم متصل می‌کنند. در مواردی که باید در تحلیل ایمنی سیستم های لوله کشی مد نظر قرار گیرد، استفاده از روش های پذیرفته شده برای جوش بین لوله ها برای محاسبه طول بحرانی ترک در جوش های نزدیک به خم ها، رویکردی واقع بینانه است. © 1999 Elsevier Science S.A. کلیه حقوق محفوظ است.